中国台湾FURNAN福南叶片泵VHP-F-20-A2电机丹尼逊叶片泵样机噪声频谱分析采用1/3倍频对电机丹尼逊叶片泵样机和电机油泵组的噪声频谱进行分析。图4给出了二者在输出压力po=0、3、6、9、12mpa时的噪声频谱,横坐标为1/3倍频程中心频谱,采用对数坐标,纵坐标为声压级,采用线性坐标。从图中可以看出,对于电机丹尼逊叶片泵样机,当po=0、3、6 mpa时噪声主频为2000 hz处;当po=6、9mpa时噪声主频为4000 hz,随着输出压力的升高,噪声主频向高频段迁移,这种高频噪声主要是气穴噪声。对于电机油泵组,当po=0时,其噪声主频为800 hz;当po=3mpa时,其噪声主频为800hz、1600hz;当po=6、9、12mpa时,噪声主频为800 hz、1600 hz、3150hz;其噪声主频比电机泵低,其噪声以机械噪声为主。在频率小于4000 hz的各中心频率处,电机油泵组的噪声分量均大于电机丹尼逊叶片泵样机的噪声分量;在频率大于4000hz的各中心频率处,电机油泵组的噪声分量小于电机丹尼逊叶片泵样机的噪声分量。所以,电机丹尼逊叶片泵样机的主要噪声源是高频气穴噪声;而电机油泵组的主要噪声源是机械噪声。

低压变量叶片泵（凯嘉）

VPKC-F8A4-01,VPKC-F8A3-01,VPKC-F8A2-01,VPKC-F8A1-01

VPKC-F12A3-01,VPKC-F12A2-01,VPKC-F12A1-01,VPKC-F12A4-01,

VPKC-F15A3-01,VPKC-F15A2-01,VPKC-F15A1-01,VPKC-F15A4-01,

VPKC-F20A3-01,VPKC-F20A2-01,VPKC-F20A1-01,VPKC-F20A4-01,

VPKC-F30A3-01,VPKC-F30A2-01,VPKC-F30A1-01,VPKC-F30A4-01,

VPKC-F23A3-01,VPKC-F23A2-01,VPKC-F23A1-01,VPKC-F23A4-01,

VPKC-F26A3-01,VPKC-F26A2-01,VPKC-F26A1-01,VPKC-F26A4-01,

VPKC-F40A3-01,VPKC-F40A2-01,VPKC-F40A1-01,VPKC-F40A4-01

中国台湾FURNAN福南叶片泵VHP-F-20-A2电机丹尼逊叶片泵样机噪声主要是其吸油不畅造成的气穴噪声;而电机油泵组的噪声主要为3段式连接的机械噪声,随着压力的升高噪声增大,二者相比电机丹尼逊叶片泵样机噪声明显低于电机油泵组的噪声。

在实验过程中,采用透明有机玻璃制成的接线板对电机泵样机壳体内液流进行了观察,如图5所示,发现壳体内的油流携带有许多细小气泡,这些气泡在高压区溃灭就形成了高频气穴噪声。图6给出了样机壳体左侧腔体(见图1)内的真空度随进口油温的变化曲线。

在油温较低时真空度较大,随着油温升高、油液粘度减小,流动阻力减小,真空度逐渐减小,当油温大于41℃后,真空度快速减小,图6说明电机泵样机存在内部流道狭窄、吸油阻力大的问题。在样机制造过程中,壳体铸件的轴向尺寸偏小和内流道狭窄,使得定子线圈绕组距离吸油口太近,造成电机丹尼逊叶片泵样机内部流?体铸件轴向尺寸、扩大内流道,避免吸油过程中的气泡析出及由此引入的气穴噪声,可进一步大幅降低电机丹尼逊叶片泵样机的噪声。