生产特种钢，齿轮钢，800光亮圆棒轴承钢，耐高温耐热合金钢，主要应用于指引之中所有的领域都是搞科研的大型设备之中，所承受的力度和热度那不是一般能够承受的，，特钢销售售价是特别．高温件，，某些高温零件如汽轮机高温螺栓、锅炉管道和导汽管等，*经高温应力作用会产生蠕变脆性断裂。所以要用好的材料。
这种情况下，难以用高温持久强度和蠕变极限来加以衡量。以前一直是采用光滑圆棒试样断裂后的待久塑性来预示耐热钢和合金
的蠕变脆性特性。但是持久塑性这个指标是随试样几何尺寸、试应力和试验时间以及试验温度改变而变化的，它不是材料的常
量，因此在评估耐热钢和合金的蠕变脆性时会受到一定的限制。从工程应用观点出发， 目前尚缺乏能较好地反映耐热钢和合金蠕
变脆性特性的指标。自20世纪60年代末高温断裂力学发展以来，人们主要研究
蠕变裂纹扩展速率与乌、 。ne；、合金 C”等参量问的关系［3’、卜＼文献‘"‘对高温断裂力学作了综述分析。 zui近， 著者试验表
明［3‘卜［3'＼蠕变裂纹扩展速率不仅与裂纹应力场有关，而且还取决于材料的韧性状态，从高温断裂力学研究发展观点来
看，探索在蠕变条件下的断裂韧性将是非常必要的。在室温断裂力学研究中己有人提出。裂纹张开位移
CTOD与裂纹区塑性变形。有一定的关系。他们认为CTOD是能反映裂纹周围变形程度的合适参量。现在的问题是，室温时的CTOD是否能直接沿用作为蠕变条件下的断裂韧性，蠕变
    在热电厂一些高温部件发生断裂后，二、西南地区经持久强度试验表明，其持久强度仍高于设计标准。另外，燃气轮机叶轮发生飞裂事在断裂的叶轮上取样进行持久强度试验发现持久强度值仍满
足设计要求。这些事实表明：在设计中单纯追求高的持久强度指标，难以保证高温部件断裂事故不发生。某些耐热钢和合金具有高的持久强度，但其缺口蠕变断裂寿命反而低，例如25CrZMOIV
高温螺栓钢具有高的持久强度，但它在缺口情况下抗蠕变损伤开裂和裂纹扩展能力很差。在718高温合金中也有类似的结果。那么，为什么会出现部件寿命与持久强度问的矛盾现象？在高
温部件断裂寿命中，何种内在因素起着重要作用？这都是值得我们考虑的问题，同时也是目前高温强度学科中重要的研究课题之一。
通过研究和实践［'‘」［"]["］巳认识到， 高温部件断裂寿命与材料韧性密切相关。提高材料韧性对延长高温部件断裂寿命起重要
作用。*，高温部件断裂过程是蠕变（蠕变一疲劳交互作用）损伤积累过程，其断裂寿命主要取决于蠕变损伤速度和裂纹
扩展速度的大小。除了工作应力和温度因素外，蠕变损伤速度和裂纹扩展速度还与材料的蠕变断裂韧性久c值密切相关。材料蠕变断裂韧性久c值的高低直接影响到高温部件寿命的长短。试验

         镍基高温合金的发展包括两个方面：合金成分的改进和生产工艺的革新。镍基高温合金是30年代后期开始研制的。英国于1941年首产出镍基高温合金Nimonic 75(Ni-20Cr-0.4Ti)；为了提高蠕变强度又添加铝，研制出Nimonic 80(Ni-20Cr-2.5Ti-1.3Al)。美国于40年代中期，苏联于40年代后期，中国于50年代中期也研制出镍基合金。50年代初，真空熔炼技术的发展，为炼制含高铝和钛的镍基合金创造了条件。初期的镍基高温合金大都是变形合金。50年代后期，由于涡轮叶片工作温度的提高，要求合金有更高的高温强度，但是合金的强度高了，就难以变形，甚至不能变形，于是采用熔模精密铸造工艺，发展出一系列具有良好高温强度的铸造合金。60年代中期发展出性能更好的定向结晶和单晶高温合金以及粉末冶金高温合金。为了满足舰船和工业燃气轮机的需要，60年代以来还发展出一批抗热腐蚀性能较好、组织稳定的高铬镍基合金。在从40年代初到70年代末大约40年的时间内，钢厂钢材镍基高温合金的工作温度从 700℃提高到1100℃，平均每年提高10℃左右。

  镍基高温合金是高温合金中应用zui广、高温强度zui高的一类合金。其主要原因，一是镍基合金中可以溶解较多合金元素，且能保持较好的组织稳定性；二是可以形成共格有序的 A3B型金属间化合物g [Ni3(Al，Ti)]相作为强化相，使合金得到有效的强化，获得比铁基高温合金和钴基高温合金更高的高温强度；三是含铬的镍基合金具有比铁基高温合金更好的抗氧化和抗燃气腐蚀能力。镍基合金含有十多种元素，二、西南地区其中Cr主要起抗氧化和抗腐蚀作用，其他元素主要起强化作用。根据它们的强化作用方式可分为：固溶强化元素，如钨、钼、钴、铬和钒等；沉淀强化元素，如铝、钛、铌和钽；晶界强化元素， 如硼、锆、镁和稀土元素等。镍基合金按强化方式有固溶强化型合金和沉淀强化型合金。